水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西，在这里我总结了几个常常用到的计算公式，按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO进出水系统以及芬顿、碳源、除磷、反渗透、水泵和隔油池计算公式，由于篇幅较长，大家可选择有目的性的观看。

格栅的设计计算

一、格栅设计一般规定

1、栅隙

(1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。

(2)废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除25~40mm，机械清除16~25mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙50~mm。

(3)大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。

(4)如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。

2、栅渣

(1)栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。

格栅间隙16~25mm；0.10~0.05m3/m3(栅渣/废水）。

格栅间隙30~50mm；0.03~0.01m3/m3(栅渣/废水）。

(2)栅渣的含水率一般为80%，容重约为kg/m3。

(3)在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。

3、其他参数

(1)过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。

(2)格栅前渠道内水流速度一般采用0.4~0.9m/s。

(3)格栅倾角一般采用45°~75°，小角度较省力，但占地面积大。

(4)机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设备的措施。

(5)设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。

(6)大中型格栅间内应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。

二、格栅的设计计算

1、平面格栅设计计算

(1)栅槽宽度B

式中，S为栅条宽度，m；n为栅条间隙数，个；b为栅条间隙，m；为最大设计流量，m3/s；a为格栅倾角，（°);h为栅前水深，m，不能高于来水管（渠）水深；v为过栅流速，m/s。

(2)过栅水头损失如

式中，h0为计箅水头损失，m；k为系数，格栅堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3；ζ为阻力系数，与栅条断而形状有关，按表2-1-1阻力系数ζ计箅公式计算；g为重力加速度，m/s2。

(3)榭后槽总高H

式中，h2为栅前渠道超高，m，—般采用0.3。

(4)栅槽总长L

式中，L1为进水渠道渐宽部分的长度，m；L2为栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度；H1为栅前渠道深，m；B1为进水渠宽，m；α1为进水渠道渐宽部分的展开角度，（°)，一般可采用20。

(5)每日栅渣量W

式中，W1为栅渣量，m3/m3废水，格栅间隙为16~25mm时，W1=0.10~0.05；格栅间隙为30~50mm时，W1=0.03~0.01；Kz为城市生活污水流量总变化系数。

污泥池计算公式

一、地基承载力验算

1、基底压力计算

(1)水池自重Gc计算

顶板自重G1=.00kN

池壁自重G2=.25kN

底板自重G3=.75kN

水池结构自重Gc=G1+G2+G3=.00kN

(2)池内水重Gw计算

池内水重Gw=.50kN

(3)覆土重量计算

池顶覆土重量Gt1=0kN

池顶地下水重量Gs1=0kN

底板外挑覆土重量Gt2=.50kN

底板外挑地下水重量Gs2=45.50kN

基底以上的覆盖土总重量Gt=Gt1+Gt2=.50kN

基底以上的地下水总重量Gs=Gs1+Gs2=45.50kN

(4)活荷载作用Gh

顶板活荷载作用力Gh1=54.00kN

地面活荷载作用力Gh2=65.00kN

活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=.00kN

(5)基底压力Pk

基底面积:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=5.×8.=42.50m2

基底压强:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A

=(.00+.50+.50+45.50+.00)/42.=49.66kN/m2

2、修正地基承载力

(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm

rm=[1.×(20.00-10)+2.×18.00]/3.

=15.33kN/m3

(2)计算基础底面以下土的重度r

考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3

(3)根据基础规范的要求，修正地基承载力:

fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)

=.00+0.00×10.00×(5.-3)+1.00×15.33×(3.-0.5)

=.33kPa

3、结论

Pk=49.66fa=.33kPa,地基承载力满足要求。

二、抗浮验算

抗浮力Gk=Gc+Gt+Gs=.00+.50+45.50=.00kN

浮力F=(4.+2×0.)×(8.+2×0.)×1.×10.0×1.00=.00kN

Gk/F=.00/.00=2.99Kf=1.05,抗浮满足要求。

三、荷载计算

1、顶板荷载计算:

池顶板自重荷载标准值：P1=25.00×0.=5.00kN/m2

池顶活荷载标准值：Ph=1.50kN/m2

池顶均布荷载基本组合：

Qt=1.20×P1+1.27×Ph=7.91kN/m2

池顶均布荷载准永久组合：

Qte=P1+0.40×Ph=5.60kN/m2

2、池壁荷载计算:

池外荷载：主动土压力系数Ka=0.33

侧向土压力荷载组合(kN/m2)：

池内底部水压力：标准值=25.00kN/m2,基本组合设计值=31.75kN/m2

3、底板荷载计算(池内无水，池外填土)：

水池结构自重标准值Gc=.00kN

基础底面以上土重标准值Gt=.50kN

基础底面以上水重标准值Gs=45.50kN

基础底面以上活载标准值Gh=.00kN

水池底板以上全部竖向压力基本组合：

Qb=(.00×1.20+.50×1.27+45.50×1.27+.00×1.27×0.90)/42.

=39.59kN/m2

水池底板以上全部竖向压力准永久组合：

Qbe=(.00+.50+45.50×1.00+1.50×36.×0.40+10.00×6.×0.40)/42.

=31.00kN/m2

板底均布净反力基本组合:

Q=39.59-0.×25.00×1.20=30.59kN/m2

板底均布净反力准永久组合:

Qe=31.00-0.×25.00

=23.50kN/m2

4、底板荷载计算(池内有水，池外无土):

水池底板以上全部竖向压力基本组合：

Qb=[4.×8.×1.50×1.27+.00×1.20+(3.×7.×2.)×10.00×1.27]/42.=49.86kN/m2

板底均布净反力基本组合：

Q=49.86-(0.×25.00×1.20+2.×10.00×1.27)=9.11kN/m2

水池底板以上全部竖向压力准永久组合：

Qbe=[4.×8.×1.50×0.40+.00+(3.×7.×2.)×10.00]/42.

=39.72kN/m2

板底均布净反力准永久组合：

Qe=39.72-(0.×25.00+2.×10.00)=7.22kN/m2

四、内力、配筋及裂缝计算

1、弯矩正负号规则

顶板：下侧受拉为正,上侧受拉为负

池壁：内侧受拉为正,外侧受拉为负

底板：上侧受拉为正,下侧受拉为负

2、荷载组合方式

1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)

2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)

3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)

顶板内力：

计算跨度:Lx=4.m,Ly=7.m,四边简支

按双向板计算：

B侧池壁内力：

计算跨度：Lx=7.m,Ly=2.m,三边固定,顶边简支

池壁类型：浅池壁,按竖向单向板计算

池外土压力作用角隅处弯矩(kN.m/m)：

基本组合：-8.13，准永久组合：-5.61

池内水压力作用角隅处弯矩(kN.m/m)：

基本组合：6.95，准永久组合：5.47

基本组合作用弯矩表(kN·m/m)

底板内力：

计算跨度:Lx=4.m,Ly=7.m,四边简支+池壁传递弯矩按双向板计算。

1、池外填土，池内无水时，荷载组合作用弯矩表(kN·m/m)

基本组合作用弯矩表：

配筋及裂缝：

配筋计算方法：按单筋受弯构件计算板受拉钢筋。

裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算。

按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝，结果如下：

顶板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)

风机常需用的计算公式(简化，近似，一般情况下用)

1、轴功率：

注：0.8是风机效率,是一个变数,0.98是一个机械效率也是一个变数(A型为1,D、F型为0.98,C、B型为0.95)

2、风机全压：(未在标准情况下修正)

式中：P1=工况全压(Pa)、P2=设计标准压力(或表中全压Pa)、B=当地大气压(mmHg)、T2=工况介质温度℃、T1=表中或未修正的设计温度℃、mmHg=在海拔0m,空气在20℃情况下的大气压。

海拨高度换算当地大气压：

(mmHg)－(海拨高度÷12.75)=当地大气压(mmHg)

注：海拔高度在m以下的可不修正。

1mmH2O=9.Pa

1mmHg=13.mmH2O

mmHg=32.mmH2O

风机流量0～0m海拨高度时可不修正；

0～1M海拨高度时加2%的流量；

1～2M海拨高度时加3%的流量；

2M以上海拨高度时加5%的流量。

比转速：ns

MBR计算公式

AAO进出水系统设计计算

一、曝气池的进水设计

初沉池的来水通过DN0mm的管道送入厌氧—缺氧—好氧曝气池首端的进水渠道，管道内的水流速度为0.84m/s。在进水渠道中污水从曝气池进水口流入厌氧段，进水渠道宽1.0m，渠道内水深为1.0m，则渠道内最大水流速度

式中：v1——渠内最大水流速度(m/s)；

b1——进水渠道宽度(m)；

h1——进水渠道有效水深(m)。

设计中取b1=1.0m，h1=1.0m

V1=0.66/(2×1.0×1.0)=0.33m/s

反应池采用潜孔进水，孔口面积

F=Qs/Nv2

式中：F——每座反应池所需孔口面积(m2)；

v2——孔口流速(m/s)，一般采用0.2～1.5m/s。

设计中取v2=0.4m/s

F=0.66/2×0.4=0.66m2

设每个孔口尺寸为0.5m×0.5m，则孔口数

N=F/f

式中：n——每座曝气池所需孔口数(个)；

f——每个孔口的面积(m2)。

n=0.66/0.5×0.5=2.64

取n=3

孔口布置图如下图图所示：

二、曝气池出水设计

厌氧—缺氧—好氧池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水头

式中：H——堰上水头(m)；

Q——每座反应池出水量(m3/s)，指污水最大流量(0.m/s)；与回流污泥量、回流量之和(0.×%m3/s)；

m——流量系数，一般采用0.4～0.5；

b——堰宽(m)；与反应池宽度相等。

设计中取m=0.4，b=5.0m

设计中取为0.19m。

厌氧—缺氧—好氧池的最大出水流量为(0.66+0.66/1.×%)=1.43m3/s，出水管管径采用DN1mm，送往二沉池，管道内的流速为0.81m/s。

芬顿计算公式

碳源计算公式

1、碳源选择

通常反硝化可利用的碳源分为快速碳源(如甲醇、乙酸、乙酸钠等)、慢速碳源(如淀粉、蛋白质、葡萄糖等)和细胞物质。不同的外加碳源对系统的反硝化影响不同，即使外加碳投加量相同，反硝化效果也不同。

与慢速碳源和细胞物质相比，甲醇、乙醇、乙酸、乙酸钠等快速碳源的反硝化速率最快，因此应用较多。表1对比了四种快速碳源的性能。

2、碳源投加量计算

1）氮平衡

进水总氮和出水总氮均包括各种形态的氮。进水总氮主要是氨氮和有机氮，出水总氮主要是硝态氮和有机氮。

进水总氮进入到生物反应池，一部分通过反硝化作用排入大气，一部分通过同化作用进入活性污泥中，剩余的出水总氮需满足相关水质排放要求。

2）碳源投加量计算

同化作用进入污泥中的氮按BOD5去除量的5%计，即0.05(Si-Se)，其中Si、Se分别为进水和出水的BOD5浓度。

反硝化作用去除的氮与反硝化工艺缺氧池容大小和进水BOD5浓度有关。

反硝化设计参数的概念，是将其定义为反硝化的硝态氮浓度与进水BOD5浓度之比，表示为Kde(kgNO3--N/kgBOD5)。

由此可算出反硝化去除的硝态氮

[NO3--N]=KdeSi。

从理论上讲，反硝化1kg硝态氮消耗2.86kgBOD5，即：

Kde=1/2.86(kgNO3--N/kgBOD5)

=0.35(kgNO3--N/kgBOD5)

污水处理厂需消耗外加碳源对应氮量的计算公式为：

N=Ne计-NsNe计=Ni-KdeSi-0.05(Si-Se)

式中：

N—需消耗外加碳源对应氮量，mg/L；

Ne计—根据设计的污水水质和设计的工艺参数计算出能达到的出水总氮，mg/L；

Ns—二沉池出水总氮排放标准，mg/L；

Kde—0.35，kg

NO3--N/kgBOD5；

Si—进水BOD5浓度，mg/L；

Se—出水BOD5浓度，mg/L；

Ne计需通过建立氮平衡方程计算，生化反应系统的氮平衡见图1。

通过计算出的氮量，折算成需消耗的碳量。

除磷计算公式

1、除磷药剂投加量的计算

国内较常用的是铁盐或铝盐，它们与磷的化学反应如式(1)?(2)?

Al3++PO3-4→AlPO4↓(1)

Fe3++PO3-4→FePO4↓(2)

与沉淀反应相竞争的反应是金属离子与OH-的反应，反应式如式(3)?(4)?

Al3++3OH-→Al(OH)3↓(3)

Fe3++3OH-→Fe(OH)3↓(4)

由式(1)和式(2)可知去除1mol的磷酸盐，需要1mol的铁离子或铝离子?

由于在实际工程中，反应并不是%有效进行的，加之OH-会参与竞争，与金属离子反应，生成相应的氢氧化物，如式(3)和式(4)，所以实际化学沉淀药剂一般需要超量投加，以保证达到所需要的出水P浓度?

《给水排水设计手册》第5册和德国设计规范中都提到了同步沉淀化学除磷可按1mol磷需投加1.5mol的铝盐(或铁盐)来考虑?

为了计算方便，实际计算中将摩尔换算成质量单位?如：

1molFe=56gFe，1molAl=27gAl，1molP=31gP；

也就是说去除1kg磷，当采用铁盐时需要投加:1.5×(56/31)=2.7kgFe/kgP；

当采用铝盐时需投加:1.5×(27/31)=1.3kgAl/kgP?

2、需要辅助化学除磷去除的磷量计算

同步沉淀化学除磷系统中，想要计算出除磷药剂的投加量，关键是先求得需要辅助化学除磷去除的磷量?对于已经运行的污水处理厂及设计中的污水处理厂其算法有所不同?

1）已经运行的污水处理厂PPrec=PEST-PER

(5)式中

PPrec——需要辅助化学除磷去除的磷量，mg/L；PEST——二沉池出水总磷实测浓度，mg/L；PER——污水处理厂出水允许总磷浓度，mg/L?

2）设计中的污水处理厂

根据磷的物料平衡可得:PPrec=PIAT-PER-PBM-PBioP

(6)式中

PIAT——生化系统进水中总磷设计浓度，mg/L；PBM——通过生物合成去除的磷量，PBM=0.01CBOD，IAT，mg/L；CBOD，IAT——生化系统进水中BOD5实测浓度，mg/L；PBioP——通过生物过量吸附去除的磷量，mg/L?

PBioP值与多种因素有关，德国ATV-A标准中推荐PBioP的取值可根据如下几种情况进行估算：

(1)当生化系统中设有前置厌氧池时，PBioP可按(0.01~0.)CBOD，IAT进行估算?

(2)当水温较低?出水中硝态氮浓度≥15mg/L，即使设有前置厌氧池，生物除磷的效果也将受到一定的影响，PBioP可按(0.~0.01)CBOD，IAT进行估算?

(3)当生化系统中设有前置反硝化或多级反硝化池，但未设厌氧池时，PBioP可按≤0.CBOD，IAT进行估算?

(4)当水温较低，回流至反硝化区的内回流混合液部分回流至厌氧池时(此时为改善反硝化效果将厌氧池作为缺氧池使用)，PBioP可按≤0.CBOD，IAT进行估算?

反渗透计算公式

水泵计算公式

泵的扬程计算是选择泵的重要依据，这是由管网系统的安装和操作条件决定的。计算前应首先绘制流程草图，平、立面布置图，计算出管线的长度、管径及管件型式和数量。

一般管网如下图所示，（更多图例可参考化工工艺设计手册）。

D——排出几何高度，m；

取值：高于泵入口中心线：为正；低于泵入口中心线：为负；

S——吸入几何高度，m；

取值：高于泵入口中心线：为负；低于泵入口中心线：为正；

Pd、Ps——容器内操作压力，m液柱（表压）；

取值：以表压正负为准

Hf1——直管阻力损失，m液柱；

Hf2——管件阻力损失，m液柱；

Hf3——进出口局部阻力损失，m液柱；

h——泵的扬程，m液柱

h＝D+S+hf1+hf2+h3+Pd－Ps

h=D－S+hf1+hf2+hf3+Pd－Ps

h=D＋S+hf1+hf2+hf3+Pd－Ps

计算式中各参数符号的意义↓

某些工业管材的ε约值见下表↓

管网局部阻力计算↓

常用管件和阀件底局部阻力系数ζ↓

隔油池计算公式

1、设计基准

可能分离的油的最小粒径：d≥15μm;

油的密度：ρ=0.92～0.95g/cm3;

隔油池水平流速：v≤0.9m/min，且不大于油滴上浮速度的15倍;

池子的尺寸范围：深度0.9～2.4m；宽度1.8～6.1m；深度/宽度0.3～0.5；安全系数k=1.6。

2、计算

过水断面积A：A=Q/v，m2（1）

式中：

Q——处理水量，m3/min;

v——水平流速，m/min;

v≤15u（2）

式中

G——重力加速度，cm/s2

ρ油——油的密度，g/cm3

ρ水——水的密度，g/cm3

d——油滴粒径，一般取0.cm

μ——动力粘度系数，(g·s)/cm2，当水温为20℃时μ=0.

u——油滴上浮速度，m/min

池子宽度B和有效水深h1，按设计基准取下限值，然后校核Bh1≥A，否则重新设定B、h1值。

池总长度L=L1+L2+L3+L4

式中

L1——布水槽宽度，一般取0.5～0.8m;

L2——油水分离区有效长度，m;

L2＝kvt，m(3-5-39)

式中

t——沉淀时间，min

t=h1/u(3-5-40)

其他符号同前

L3——集水槽宽度，一般取0.8m;

L4——吸水井宽度，m。

吸水井有效容积大于排水泵5min排水量。

3、浮上油的处置

浮油经撇油管收集，自流出水外。在浮油量不大，来水比较稳定时，可在池外用油桶接受，否则需设贮油坑，坑顶面高度与隔油池顶相平。对温度低时粘度较大的浮油，贮油坑里可设蒸汽加热。

1—料斗；2—定量给料器；3—溶解溶液桶；

4—搅拌机；5—计量泵；6—Y型过滤器。

来源：工业传媒

由化工编辑整理

审核：静静

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